АНТЕННА УКВ диапазонов US7IGS - FREGAT
Почему US7IGS - FREGAT - одно диапазонная антенна напоминает двухкорпусный парусник.
- при сборке антенны требуются специальные подставки.
- строгий внешний вид.
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Специальные распорки, дистанционные втулки и подвесы устраняют провис траверс и боковой прогиб, а так же обеспечивают стабильность положения основания ( точек крепления) одноименных элементов разных траверс антенны относительно друг друга с точностью + - 2.5 мм даже в сильный ветер.
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
ЗАДАЧА КОНСТРУКЦИИ АНТЕННОЙ СПАРКИ - обеспечить стабильное усиление ( не менее 15дб) главного лепестка диаграммы направленности (ДН).
- максимально подавить боковые и задний лепестки ДН (не менее 12дб).
Иными словами максимально снизить шумы, приходящие из других направлений, кроме главного лепестка.
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Почему две траверсы (спарка) - спарка обеспечивает решение большего круга задач, чем одиночная траверса. Например позволяет (при определенных условиях) производить пеленг радиоэлектронного средства (РЭС) двумя методами - максимума и минимума или увеличить подавление боковых лепестков пространственно- фазовым методом, управлять ДН при скоростном электрическом сканировании.
С механической точки зрения - симметричная относительно точки опоры конструкция.
____________________________________________________________________________________________________________________
US7IGS - FREGAT отличается от других антенных решеток тем, что крепеж траверс осуществлен не с помощью крестовины, а с помощью специального каркаса, напоминающего вытянутую в ширину славянскую или латинскую букву Н. Траверсы расположены параллельно горизонтальной части. При чем в случае трех диапазонного варианта наружными будут траверсы самого низкочастотного диапазона, а ближе к оси 430мГц и 1215 мГц соответственно. По - этому габаритные размеры трех диапазонной антенны не превышают габариты одно диапазонной антенны FREGAT диапазона 144мГц.
____________________________________________________________________________________________________________________
На фото двух траверсный SWAN 144 - 146 мГц.
Такой крепеж траверс с помощью крестовины считаю не корректным, от воздействия температуры, ветра траверсы деформируются как им вздумается, одна траверса может согнутся например вниз, а другая например вправо вверх, о какой нормальной фокусировке электромагнитной энергии может идти речь? И в каком направлении? В таком виде, как на фото, использовать приемный антенный усилитель малоэффективно - возрастают шумы заднего и боковых лепестков ДН, хотя нормированная ДН не изменится, абсолютное значение шумов возрастет пропорционально коэффициенту усиления усилителя.
Другое дело дополнительно подавить задний и боковые лепестки ДН и на эту величину, или чуть больше, можно будет поднять усиление главного лепестка ДН с помощью приемного антенного усилителя, благо электронных приборов с малым коэффициентом шума в продаже достаточно. Эта идея реализована в конструкции антенны US7IGS - FREGAT. Эксперименты и измерения только начинаются.
Прогнозируемое усиление главного лепестка антенны на прием переключаемое 14 - 15дб и 25 -28 дб, на передачу 14 -15дб. Впрочем результаты экспериментов впереди.
Наверное у всех возникает вопрос: почему автор пошел по такому пути проектирования?
1. - ограничено пространство для подъема антенны, - длина траверсы не более 4м.
2. - желание получить большее усиление антенны при сохранении достаточно широкого лепестка ДН.
3. - сэкономить конструкционные материалы, максимально снизить парусность и вес конструкции.
Действительно, для увеличения коэффициента усиления антенной системы на 2дб необходимо количество траверс удвоить (почему на 2 дб, а не на 3 дб - смотри мою статью " Антенна SWAN 144 - 146 мГц - достоинства, недостатки, опыт и анализ многолетней эксплуатации" на этом сайте).
Например для увеличения усиления одной траверсы на 6 дб в систему нужно добавить еще 7 траверс т.е получается антенная решетка из 8 траверс, для спарки - 16 траверс и все это ради 6 дб дополнительного усиления. соответственно будет расти вес системы, парусность, мощность поворотного устройства, а особенно стоимость. При росте количества траверс ДН будет сужаться, поверьте для радио связи сильно узкая ДН не приводит оператора в восторг, хотя в локации узкая ДН может быть и плюс - я не знаю.
12 ноября 2016г.
ПРОДОЛЖЕНИЕ СЛЕДУЕТ - НЕ СКОРО.
Я пишу все, сразу на страницу сайта, позже, когда будет завершена работа над темой. Разделы текста упорядочю. 25 июня 2022г
ВОПРОСЫ, КОТОРЫЕ ВОЗНИКЛИ И НА
КАКИЕ ХОТЕЛОСЬ БЫ ПОЛУЧИТЬ ОТВЕТ.
Все новое - это хорошо
Забытое старое или
Спрятанное кем - то
Специально, чтобы
Не вспомнили.
Все, кто занимался, когда-либо антеннами
Слышали фамилию Татаринов. Литература убеждает, что он предложил согласование любой нагрузки с генератором с помощью шлейфов.
Но мы привыкли к тому, что подгоняем входное сопротивление антенны к чисто активному и удобному (равному) сопротивлению фидера,
чтобы передать максимальную мощность от генератора (передатчика) к нагрузке (антенне). Все это хорошо, но у меня возникает вопрос :
- для чего тогда нужно согласование с помощью шлейфов, что ими согласовывать, если антенна согласована с фидером?
- почему быстренько "затоптали" лабораторию в Нижнем Новгороде?
Ответы наводят на размышления:
- подгоняя входное сопротивление антенны к активному, мы сознательно или бессознательно уводим антенну от резонанса, в угоду
согласования фидера с антенной, при этом очень значительно проигрываем в усилении самой антенны, сравните амплитуду тока или
напряжения в настроенном колебательном контуре и не настроенном - не правда ли огромная разница, - с десяток децибелл и чуть больше, Получается,
что мы намеренно снижаем коэффициент усиления антенн примерно на десять -двенадцать децибел. Получается следующая арифметика:
- например семиэлементный волновой канал, имеющий усиление 7-9 децибелл с резонансными вибраторами будет иметь усиление 17- 21 децибел приблизительно, но входное сопротивление такой антенны однозначно будет комплексным. Для согласования такой антенны с фидером и передатчиком как нельзя лучше применимы шлейфы Татаринова (для малых мощностей можно применить П- контур вблизи антенны). Похоже этим и занимался Владимир Васильевич Татаринов. Видимо кому-то не нужно было, чтобы изменился подход к проэктированию высокоэффективных антенн и лабораторию по сути уничтожили. 12.февраля 2023 г.
Мы разобрались с предками: - Спасибо тем, кто двигал науку вперед и хрен с ними, кто им мешал.
И так мы начинаем !!!!!!!!!
От простого к сложному мелкими шагами.
1. Сначала о Владимире Васильевиче Татаринове. Экспериментируя со взаимными сопротивлениями антенных вибраторов, по ходу составляя таблицы и графики взаимных сопротивлений, Татаринов не мог не прийти к выводу( возможно он и отмечал это в своих публикациях), что КПД системы взаимных вибраторов сильно падает, если в системе присутсвует хоть один вибратор имеющий активное сопротивление. Так же он наверняка заметил, что замедление системы вибраторов зависит от последовательности и соотношения реактивных сопротивлений вибраторов в системе (эти выводы я сделал на основании статей, авторы которых ссылались на работы Татаринова).
2. Приняв все изложенное за истину, ознакомившись с некоторыми математическими трудами в области оптимизации коэффициента направленного действия антенных систем, решил начать пошаговый эксперимент по повышению КПД антенны Волновой канал.
Шаг первый.
Основываясь на результатах математических расчетов ( не моих ), решил построить антенну волновой канал оптимизированную с точки зрения соотношения реактивных сопротивлений вибраторов в системе. При этом я четко понимал, что достигнуть максимального усиления в системе я не смогу, так как не обеспечил всех необходимых и достаточных условий для этого. Мне необходимо было выяснить, действительно ли возрастет коэффициент усиления и КНД, по сравнению с классическим Волновым каналом ( расчет которого предлагают до сих пор академические вузы ) и до сих пор пользуются радиолюбители , о бытовых телевизионных антеннах Волновой канал я воообще молчу, такое впечатление, что их разрабатывают вообще не специалисты антенной техники, вне зависимости от страны производителя.
Расчет оптимизированной системы, но с активным вибратором, имеющим вне системы входное сопротивление 73 Ома, я произвел для частоты 145500 кГц. Результаты расчета меня несколько озадачили, думаю и радиолюбители, имеющие опыт настройки Волновых каналов тоже будут подвержены таким ощущениям. Тем не менее я решил идти вперед и собрал антенну по расчетам.
Вот размеры этой экспериментальной антенны :
- длина траверсы - 4,45м.
- длина рефлектора - 969мм.
- длина активного вибратора - 2Х477мм.
- длина первого директора - 869мм.
- длина второго директора - 855мм.
- длина третьего директора - 852мм.
- длина четвертого директора - 866мм.
- длина пятого директора - 925мм.
- расстояние между элементами - 722мм.
Такая антенна имеет входное комплексное сопротивление активная часть близка к отметке 21 Ом, а реактивная часть имеет индуктивный характер и близка к отметке 27,5 Ом. Такую антенну необходимо согласовать с питающим фидером.
изменение размеров любого элемента антенны более, чем на 3-5мм. равно, как и изменение расстояния между элементами приводит к резкому скачку усиления антенны в сторону его снижения. Усиление такой антенны по моей субьективной оценке явно выше моего одиннадцати элементного SWAN. Любое добавление или уменьшение количества элементов так же приведут к сильному снижению усиления. Все элементы изолированы от траверсы, диаметр элементов должен быть в пределах (2,6 - 3,0)мм. Траверса была изготовлена из высушеной сосновой рейки ( сборной из двух половин ), хорошо пропитанной олифой и снова высушенной 20Х40 мм и общей длиной 4м 45 см
Теперь о размерах рефлектора и директоров. Если первый - третий директора почти такие же как и в классике, то рефлектор и четвертый, пятый директора явно сильно отличаются.
И еще одна особенность перенести методом масштабирования антенну на мегаГерц другой не получиться, размеры директоров и рефлектора для сохранения КНД при изменении рабочей частоты изменяются не пропорционально.
Полоса пропускания не превышает одного мегаГерца.
Выводы:
- Я убедился в правоте предположения, что на КНД и усиление директорной антенны сильно влияет взаимное сопротивление элементов системы, даже если она не резонансная, как в моем случае, ( К стати сказать, классический Волновой канал тоже не резонансная система). На этом я заканчиваю эксперименты с Волновым каналом состоящем из элементов не резонансных размеров и начинаю строительство и экспериментальную работу с Волновым каналом состоящим из элементов резонансной длины. В случае неудачи у меня уже есть к чему возвратиться.
Шаг второй.
Строительство Волнового канала с резонансными элементами.
- Все еще впереди, но задача уже поставлена:
- количество элементов - 7
- диаметр элементов - 3мм.
- входное сопротивление - 21+J70 ОМ
- усиление, КНД и КПД - максимальные
- ширина полосы усиления - около 1 мГц
07 Февраля 2024г.
Создано на конструкторе сайтов Okis при поддержке Flexsmm - накрутка телеграма